腐蚀rust研究台抽奖_中石化青岛安工院专家分享延迟焦化装置的腐蚀风险分析!...
延遲焦化裝置的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)分析
李貴軍,單廣斌
(中國(guó)石化青島安全工程研究院)
主要內(nèi)容:對(duì)某延遲焦化裝置的腐蝕情況進(jìn)行了描述,根據(jù)裝置的流程特點(diǎn)、操作條件、設(shè)備選材和結(jié)構(gòu),對(duì)裝置的腐蝕類型和腐蝕原因進(jìn)行了分析,提出了工藝防腐、材料升級(jí)和結(jié)構(gòu)改進(jìn)等方面的措施。
關(guān)鍵詞:延遲焦化裝置;腐蝕;風(fēng)險(xiǎn);材料;設(shè)備;管道
延遲焦化裝置是渣油輕質(zhì)化加工的重要裝置,對(duì)原料的適應(yīng)性強(qiáng),投資成本和操作費(fèi)用相對(duì)較低,與煉油廠其他工藝優(yōu)化組合可以提高渣油的資源利用率,提高全廠輕質(zhì)油收率[1],延遲焦化石腦油可以作為乙烯裝置原料,在油化一體化流程中發(fā)揮重要作用。隨著加工原油的重質(zhì)化和劣質(zhì)化,焦化裝置的原料含硫、環(huán)烷酸和鹽等腐蝕性雜質(zhì)含量提高,裝置操作溫度高,腐蝕已成為裝置安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要影響因素。在對(duì)裝置中設(shè)備和管道的腐蝕進(jìn)行全面檢查的基礎(chǔ)上,對(duì)腐蝕失效模式、失效進(jìn)展速率和防腐措施進(jìn)行研究,提出腐蝕控制措施,有利于控制腐蝕風(fēng)險(xiǎn),為企業(yè)的安全生產(chǎn)提供技術(shù)支持。
1 裝置基本情況
某石化公司延遲裝置于1970年建成投產(chǎn),加工能力40×104t/a。2000年后經(jīng)擴(kuò)建增加1爐2塔,生產(chǎn)能力擴(kuò)大到100×104t/a,加工原料有減壓渣油、催化裂化油漿和脫油瀝青,裝置由焦化部分、分餾部分和吸收穩(wěn)定部分組成,生產(chǎn)焦化氣體、汽油、柴油、蠟油和石油焦等產(chǎn)品。隨著裝置原料硫含量提高,裝置各部位設(shè)備和管道中物料所含硫化物含量增加,腐蝕風(fēng)險(xiǎn)增大。
2 焦化部分的腐蝕和損傷
焦化部分的腐蝕和損傷類型主要有高溫硫和環(huán)烷酸腐蝕、沖刷腐蝕,金屬熱機(jī)械損傷和蠕變、低周疲勞,高溫氧化、滲碳和金相組織劣化等。
2.1 焦炭塔的腐蝕和損傷
焦炭塔進(jìn)料溫度高達(dá)500℃,最高壁溫達(dá)到450℃以上,高溫硫腐蝕速率很高,在有結(jié)焦層保護(hù)的區(qū)域腐蝕較輕,在泡沫層以上結(jié)焦不好的部位以及保溫不好的區(qū)域腐蝕嚴(yán)重,20世紀(jì)末某企業(yè)加工高硫進(jìn)口原油后,碳鋼焦炭塔頂封頭腐蝕嚴(yán)重,腐蝕速率超過(guò)1.5 mm/a,把上封頭和相連一段塔體更新為復(fù)合鋼板;在焦炭塔冷卻后,塔內(nèi)會(huì)形成濕硫化氫腐蝕環(huán)境,引起設(shè)備的濕硫化氫環(huán)境的腐蝕減薄,在除焦階段,設(shè)備器壁會(huì)受到高壓水的沖擊。圖1為焦炭塔(材料鋼號(hào)20g)頂部塔壁和焊縫的腐蝕蝕坑深度達(dá)到2 mm。圖2為下部錐形封頭內(nèi)部的腐蝕,坑深1~3 mm。
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圖1 焦炭塔頂部筒體和焊縫的腐蝕
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圖2 焦炭塔錐形封頭的腐蝕
焦炭塔生焦過(guò)程中塔體壁溫超過(guò)400℃,塔體會(huì)發(fā)生蠕變變形。焦炭塔在預(yù)熱升溫、生焦、冷焦和除焦生產(chǎn)循環(huán)中,壁溫經(jīng)歷室溫到高溫、高溫到室溫的周期性變化,在升溫和降溫循環(huán)中,設(shè)備中產(chǎn)生徑向和周向熱應(yīng)力,由于熱應(yīng)力和壓力的聯(lián)合作用,引起塔體的鼓脹變形和焊縫的開(kāi)裂。塔體變變形初期發(fā)生在底部塔壁,隨著時(shí)間推移向上發(fā)展。焊縫開(kāi)裂在裙座與塔體的焊縫發(fā)生最為普遍,原因是塔體和焊縫直接的溫差、相互的變形約束和交變熱應(yīng)力引起的,減緩措施是采用塔體和裙座之間采用整體連接結(jié)構(gòu),設(shè)置熱箱減小塔體和裙座之間的溫差。在接管焊縫和外構(gòu)件連接等結(jié)構(gòu)不連續(xù)部位,也會(huì)發(fā)生焊縫開(kāi)裂。接管采用整體補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu),不在塔體上焊接附件,優(yōu)化塔體的保溫結(jié)構(gòu),以降低焊縫開(kāi)裂敏感性。
塔體材料在生焦溫度下,材料內(nèi)部組織會(huì)發(fā)生高溫金相組織劣化,具體表現(xiàn)為珠光體球化和石墨化。組織劣化降低材料強(qiáng)度,促進(jìn)變形和焊縫開(kāi)裂。在設(shè)備定期檢驗(yàn)時(shí),對(duì)鼓脹變形嚴(yán)重部位需要進(jìn)行金相組織檢測(cè),根據(jù)組織劣化情況評(píng)估設(shè)備運(yùn)行安全性,采取相應(yīng)的技術(shù)措施。
2.2 加熱爐爐管的腐蝕和損傷
焦化加熱爐爐管操作溫度高,爐管內(nèi)壁發(fā)生高溫硫腐蝕,爐管外壁高溫氧化和脫碳。爐管內(nèi)壁結(jié)焦,爐管內(nèi)壁腐蝕較輕。由于結(jié)焦會(huì)提高爐管壁溫,引起爐管外部氧化起皮,加重腐蝕,如圖3所示。
加熱爐運(yùn)行中,爐管會(huì)發(fā)生蠕變。部分爐管可能由于火焰的偏燒或結(jié)焦的緣故,引起爐管的局部溫度過(guò)高,超出管壁的溫度所對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度,這時(shí)就會(huì)發(fā)生局部的鼓脹,鼓脹超高一定程度就會(huì)影響爐管的安全運(yùn)行,爐管受熱不均也會(huì)導(dǎo)致?tīng)t管的彎曲變形。
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圖3 爐管外壁的氧化起皮
3 分餾部分的腐蝕
3.1 分餾部分高溫部位的腐蝕
裝置分餾部分高溫部位包括分餾塔下部塔體和內(nèi)構(gòu)件、柴油段以下的側(cè)線換熱器和管道,屬于高溫硫和環(huán)烷酸引起的腐蝕,分餾塔下部塔體、塔盤(pán)和其他內(nèi)構(gòu)件已經(jīng)采用不銹鋼,腐蝕輕微。換熱后的原料油管線、蠟油線、重蠟油線、焦化油線、分餾塔進(jìn)料線等高溫管線都存在一定的腐蝕減薄,隨著原油資源的日益重質(zhì)化和劣質(zhì)化,原料油中腐蝕性物質(zhì)的含量還會(huì)逐漸增加,引起腐蝕速率提高,增加設(shè)備和管道的腐蝕穿孔風(fēng)險(xiǎn),需要做好生產(chǎn)中應(yīng)加強(qiáng)高溫部位管道和設(shè)備短節(jié)的腐蝕檢測(cè),根據(jù)實(shí)際腐蝕狀況進(jìn)行采取相應(yīng)的防腐措施,以保障裝置的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
3.2 分餾部分低溫部位的腐蝕
分餾部分低溫部位的腐蝕發(fā)生在分餾塔頂部塔體和內(nèi)構(gòu)件,塔頂冷換設(shè)備、回流罐和相連管道,腐蝕類型為濕硫化氫環(huán)境引起的腐蝕,氯離子濃度、介質(zhì)氨含量等都對(duì)腐蝕有影響。
分餾塔頂7層塔盤(pán)均存在不同程度的結(jié)鹽,造成大部分浮閥不能復(fù)位。塔盤(pán)上垢物較多,其中靠近上部集油箱2塊塔盤(pán)(頂循抽出線)腐蝕穿孔(塔東側(cè)),并有浮閥脫落,塔盤(pán)有不同程度坑蝕,見(jiàn)圖4,深度0.5~0.6 mm,浮閥輕微腐蝕,下部塔盤(pán)腐蝕狀況逐漸變輕。分餾塔頂部結(jié)鹽是氯化銨鹽,對(duì)氯化銨吸潮局部形成酸性溶液,對(duì)塔盤(pán)造成點(diǎn)蝕。塔頂頂封頭腐蝕輕微,降液槽、入口管、橫梁支承等內(nèi)構(gòu)件腐蝕較輕。
油氣出分餾塔先經(jīng)過(guò)4臺(tái)空冷器冷卻;然后與4臺(tái)后冷器與循環(huán)水換熱冷卻,4臺(tái)并聯(lián),油氣走殼程,結(jié)垢嚴(yán)重,4臺(tái)后冷器管束采用了碳鋼+內(nèi)壁防腐涂層。從實(shí)際腐蝕情況看,涂層有不同程度的破損,管子內(nèi)壁有腐蝕坑,涂層破損嚴(yán)重的管束管板腐蝕較重。
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圖4 頂循抽出部位塔盤(pán)的腐蝕
3.3 吸收穩(wěn)定部分的腐蝕
吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的腐蝕為H2S-HCN-H2O型的腐蝕,氣體介質(zhì)中硫化氫濃度很高,既會(huì)發(fā)生均勻腐蝕和點(diǎn)蝕,也存在氫鼓泡和應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂可能性。腐蝕重點(diǎn)部位有塔的進(jìn)料部位、塔頂部和換熱設(shè)備管束,腐蝕最突出的設(shè)備是解吸塔底重沸器(E207)和穩(wěn)定塔底重沸器(E208)。貧富吸收油換熱器(E206AB)殼程介質(zhì)為油,管程介質(zhì)為分餾部分來(lái)的粗汽油,管束處在苛刻的濕硫化氫腐蝕和環(huán)境,管束材質(zhì)應(yīng)升級(jí)為奧氏體不銹鋼S30403,這種鋼塑韌性好,抗?jié)窳蚧瘹涓g減薄能力遠(yuǎn)高于碳鋼,沒(méi)有氫不會(huì)發(fā)生氫鼓泡和氫致開(kāi)裂(HIC)。解吸塔底重沸器(E207)和穩(wěn)定塔底重沸器(E208)管束既受到物料中硫化氫等引起的腐蝕,還受到殼程物料氣化產(chǎn)生的氣液兩相流動(dòng)對(duì)管束的沖刷作用。建議把管束材質(zhì)由碳鋼升級(jí)為022Cr19Ni10,解吸塔底重沸器(E207)采用釜式重沸器,殼體內(nèi)部擋液堰板高度超過(guò)管束200 mm,保證裝置運(yùn)行中重沸器管束不露出液面,防止氣蝕和沖刷,使管束局部腐蝕加重。
4 循環(huán)冷卻水的腐蝕
循環(huán)冷卻水的腐蝕有垢下腐蝕和沖刷腐蝕兩種形式,循環(huán)水流速很高時(shí)會(huì)引起沖刷腐蝕,一般石化裝置循環(huán)水腐蝕為水冷器的垢下腐蝕,水冷器的腐蝕與循環(huán)水水質(zhì)、水溫、流速及管束材質(zhì)有關(guān),與水側(cè)結(jié)垢、粘泥情況密切相關(guān),水冷器的結(jié)構(gòu)形式、制造和檢維修質(zhì)量也有影響。利用裝置運(yùn)行數(shù)據(jù)計(jì)算得到循環(huán)水的雷茲鈉穩(wěn)定指數(shù)(RSI)為3.98,屬于結(jié)垢型水質(zhì),在緩釋阻垢劑效果不理想的情況下,可考慮適當(dāng)加酸降低堿度,防止結(jié)垢。
裝置中水冷器管束噴涂了防腐涂料,對(duì)管板和換熱管的腐蝕起到了防護(hù)作用,檢修腐蝕檢查發(fā)現(xiàn)部分水冷器管板上涂料發(fā)生了破損,破損部位發(fā)生了腐蝕,部分水冷器管箱殼體和分程隔板結(jié)垢且腐蝕嚴(yán)重。建議在水冷器管箱內(nèi)安裝犧牲陽(yáng)極塊,減輕管箱和管板的腐蝕。在裝置開(kāi)停工蒸汽吹掃期間,循環(huán)水系統(tǒng)應(yīng)正常運(yùn)行,避免因超溫對(duì)水冷器涂層的破壞,對(duì)于涂層破損的水冷器,應(yīng)及時(shí)對(duì)涂層修復(fù)。
根據(jù)GB50050-2017[3]中規(guī)定,裝置中的水冷器一般循環(huán)水應(yīng)走管程,保證換熱器內(nèi)循環(huán)水走管程時(shí)流速不低于1.0 m/s,裝置運(yùn)行中要對(duì)水冷器循環(huán)水流速進(jìn)行測(cè)定,防止因流速偏低導(dǎo)致垢下腐蝕。循環(huán)水走殼程時(shí)流速不低于0.3 mm/s,并且定期進(jìn)行殼程的反沖洗和排污,降低結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)。
5 結(jié)論與建議
本套延遲裝置設(shè)備腐蝕較為嚴(yán)重的主要是焦炭塔、加熱爐爐管、分餾塔頂部塔盤(pán)和吸收穩(wěn)定部分解吸氣重沸器和穩(wěn)定塔底重沸器,還有部分高溫油管道。
a)為了減緩焦炭塔運(yùn)行中的鼓脹變形和開(kāi)裂,應(yīng)做好焦炭塔的定期檢驗(yàn)工作,根據(jù)檢驗(yàn)結(jié)果預(yù)測(cè)損傷發(fā)展趨勢(shì),確定焦炭塔的生焦周期,防止因生焦周期偏短導(dǎo)致的熱應(yīng)力過(guò)大,引起過(guò)量的鼓脹變形和焊縫開(kāi)裂,影響設(shè)備安全運(yùn)行。
b)做好焦化加熱爐的操作,保持適當(dāng)?shù)牧魉?#xff0c;防止?fàn)t管的過(guò)快結(jié)焦;運(yùn)行中做好燃燒情況的檢查和調(diào)節(jié),利用紅外熱像儀對(duì)爐管壁溫進(jìn)行檢測(cè),防止超溫引起爐管的過(guò)快氧化、鼓脹變形。
c)加強(qiáng)分餾塔頂系統(tǒng)冷凝水的分析,根據(jù)分析結(jié)果對(duì)工藝防腐進(jìn)行調(diào)整,操作上使各并聯(lián)換熱器流量基本一致,防止出現(xiàn)偏流,對(duì)于腐蝕嚴(yán)重的換熱器管束升級(jí)為不銹鋼,以控制換熱設(shè)備的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。
d)解吸塔底重沸器殼體建議更新為釜式重沸器,以降低設(shè)備運(yùn)行中管束的沖蝕。把解吸塔底重沸器和穩(wěn)定塔底重沸器管束材質(zhì)升級(jí)為S30403不銹鋼,運(yùn)行中使管束完全浸沒(méi)在塔底液相環(huán)境中,以防止氣液兩相流動(dòng)對(duì)管束造成的沖刷腐蝕。
e)對(duì)塔頂?shù)蜏叵到y(tǒng)管道,以及分餾部分的高溫系統(tǒng)管線,裝置運(yùn)行中要定期進(jìn)行壁厚檢測(cè),依據(jù)管道的操作條件和實(shí)際腐蝕狀況確定測(cè)厚頻率,以降低管道腐蝕穿孔導(dǎo)致泄漏的風(fēng)險(xiǎn)
信息來(lái)源《安全、健康和環(huán)境》,金鼎石化整理,供大家參考!
總結(jié)
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